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15crmo合金管如何順應市場需求提高自己的壁厚的?

作者:鑫華冶鋼鐵   來源:   日期:2017/2/21 15:48:39   人氣:
 
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                    隨著市場上對15crmo合金管需求的提高,我們15crmo合金管廠也開始進行生產技術革新,我廠技術部研究人員對15crmo合金管生產技術進行了適當的分析,發現現在市場上對15crmo合金管的壁厚要求更高了,以前市場多數需要5cm的,但是現在隨著市場發展,7cm的需求占據市場百分之六十,所以我們15crmo合金管廠著重在壁厚上下功夫,不斷地進行試驗,經過反復琢磨,15crmo合金管的壁厚達到8cm,接下來小編著重給大家介紹一下15crmo合金管的壁厚發展過程,也希望幫助大家進一步認識15crmo合金管。

                    第一,采用15crmo合金管雙向貫通式節點后,壁厚程度有所改進,并且在原來的基礎上還加大了15crmo合金管壁厚的程度。相通的15crmo合金管在節點部位有兩塊板件被斷開,造成傳力面積減少,使得彎矩引起的應力傳遞路線曲折,這是造成應力集中的增加節點域板件厚度,即增大鋼板平面外的抗彎剛度及平面內的薄膜剛度。節點端頭加設15crmo合金管。在節點端頭與球殼桿件施焊時,在其端頭部位加設豎向或水平15crmo合金管(b、c),以間接閉合節點處的傳力路線。主要原因。試件中節點域鋼板與桿件鋼板等厚,也即桿件截面在節點域處的減少未得到任何補償,使應力集中現象特別顯著。節點的夾角變形性能試驗過程中在距節點邊緣400mm的煒線桿件處各布置了一個豎向位移計C51、C52,由此可測得該點處的豎向位移。

                    第二,又根據煒線桿上應變片的測值可知在加載至**終時煒線桿件本身仍處于彈性狀態,這說明該點位移同時包含了煒線桿件的彈性變形和節點夾角變形的影響;扣除前者即可得到節點夾角變形所引起的位移。為此,在上述有限元分析模型基礎上,又建立了一個節點域全剛化的有限元分析模型,其節點域經向、煒向全部用等厚度鋼板封閉,這一節點剛化模型在C51處撓度完全由煒線桿彈性變形引起,而不包括節點夾角變形的影響。這樣,原節點有限元模型與節點剛化模型的C51處撓度差即為表征節點夾角變形的參量,見。

                    第三,由此可見,15crmo合金管雙向貫通式節點受荷后節點并不能保持全剛性。不同節點構造的力學性能比較結合節點試驗,采用數值分析方法,在不改變節點外形的條件下,針對不同的構造方式進行節點力學性能比較。僅加設節點端頭豎向或橫向15crmo合金管對節點的受力性能幾乎沒有任何改善。加設通長豎向15crmo合金管(d,e)部分緩解了角點區域的應力集中現象,但當水平力較大時,傳力途徑仍有中斷,對節點的整體受力性能的改善有限。上述兩種方法使得15crmo合金管雙向貫通節點變為單向貫通節點。

                    第四,加設雙向通長15crmo合金管后(剛化節點模型),節點的力學性能得到改善,其節點域的Mises應力****值只有原來的1/3,節點構造復雜,已完全不是貫通式節點。在保證15crmo合金管雙向貫通的特點之下,增加節點域的鋼板厚度,可以比較明顯地降低節點處的應力水平。與節點板厚為10mm的標準節點相比,當節點板厚為12mm時,Mises應力****值可降低20%;節點板厚為14mm時,Mises應力****值可降低34%;節點板厚為16mm時,Mises應力****值可降低43%,是一種既保留15crmo合金管雙向貫通節點特點又改善其力學性能的簡便而有效的方法.

                    大家如果想要了解更多的知識,可以關注15crmo合金管廠!

                   ·上一篇:15crmo合金管如何從“丑小鴨”飛上國際市場“做鳳凰的”
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